一次風擴口角對生物質燃燒機影響的數(shù)值模擬
摘要：為了改進燃燒器設計，提出了一次風擴口角度改變對同軸生物質燃燒機影響的數(shù)值模擬方法．該方法采用重整化群RNG*e雙方程湍流模型，針對燃燒器出口區(qū)域冷態(tài)流場進行數(shù)值模擬，通過比較生物質燃燒機不同一次風擴口角度情況下，回流區(qū)尺寸的變化和流場分布規(guī)律．結果表嘰旋轉射流軸向速度受一次風擴口角變化影響不大|其切向速度在旋流外圍服從擬等勢旋渦規(guī)律和在旋流中心服從剛體旋轉規(guī)律；隨一次風擴口角度的增大，回流區(qū)徑向尺寸絕對增大，軸向尺寸先增加后減小；一次風擴口角度的增大．引起徑向壓力梯度的增尢從而形成了多次回流區(qū)域的存在．
  生物質燃燒機出口空氣動力學特性對強化燃料的著火和燃燒、加速燃料和空氣的混合、穩(wěn)定燃燒有一定的影響．燃燒器幾何結構是燃燒器出口空氣動力學特性的影響因素之一．在文獻『1，2]中，曾利用標準的培￡雙方程湍流模型對燃器幾何尺寸與回流區(qū)的關系進行了研究，獲得的結果雖然可以近似模擬旋流流場，但需要進一步的修正．Yakhot等人‘31把重整化群(renormalizationgroup，RNG)方法引入到湍流研究中，建立了RNG圬￡湍流模型，通過應用‘4】表明RNG圬￡湍流模型比傳統(tǒng)模型有若干優(yōu)越性和發(fā)展?jié)摿Γ畤鴥?nèi)也有人把此模型應用于分離流、旋流等的計算[sq，都得到了較好的結果．本文采用RNGxe雙方程湍流模型研究了燃燒器回流區(qū)的內(nèi)部流場分布和燃燒器的幾何參數(shù)對它的影響．
1 燃燒器結構和數(shù)學模型
  以某油田注汽鍋爐共軸同向生物質燃燒機為研究對象，結構如圖1，中心為燃料噴卡A，-、二次風管出口布置有軸向旋流葉片，一次風管內(nèi)徑為133mm、外徑為346.63mm，二次風管外徑Dz為585mm．出口采用擴錐擴口長度100mm，本文研究當一次風擴口角采用200、400、600和800時的冷態(tài)回流區(qū)特性．
  計算域采用非結構性網(wǎng)格，用RNGM￡雙方程湍流模型計算湍流流場，壓力速度耦合用SIMPLE算法．
2計算結果及分析
2.1擴口角度對速度的影響
  數(shù)值模擬計算結果如圖2～5所示，在燃燒器出口由于擴口的存在，一、二次風被隔開，燃燒器出口截面軸向速度曲線呈現(xiàn)雙峰形狀，隨射流的發(fā)展，在軸向距離達0.33D2之后，一、二次風混厶，軸向速度曲線變光滑．由于旋轉射流的特點，在射流出口位置存在回流，并沿軸向和徑向逐漸發(fā)展，在軸向距離為1_67D2處，回流區(qū)結束．此時，燃燒器4種擴口角度產(chǎn)生的射流軸向速度差別不大，說明射流軸向速度最終值受一次風擴口角度的影響不是很大．旋轉流體的切向速度峰值從燃燒器出口開始，隨著軸向距離的增加，逐漸向軸心靠攏并衰減，表明其旋轉變化是從開始的一、二次風兩股氣流旋轉，發(fā)展為相互混合和交換動量后的整體旋流，然后衰減，變?yōu)橹行男D強、周圍旋轉弱的旋流形式，在經(jīng)過一定的軸向距離后，旋轄逐漸消失，旋流后期混合效果較弱．從切向速度的變化發(fā)現(xiàn)，隨著回流區(qū)的結束，旋流流場分為兩個區(qū)域：服從擬等勢旋渦規(guī)律的外圍區(qū)域，其切向速度隨半徑的增加而降低，即：ve．，一const，服從剛體旋轉規(guī)律的準剛體旋轉區(qū)，其切向速度與半徑的關系為．
2.2擴口角度對回流區(qū)的影響
  當擴口角度為20”時，回流區(qū)短而細，如圖2所示，從圖可見，其軸向速度峰值不大，切向速度在徑向衰減快，回流區(qū)直徑約為0.35D2，這樣的回流區(qū)不論是穩(wěn)燃或是預熱都難以滿足要求，當一次風擴口角度增大為40”時，如圖3所示，回流區(qū)變長變寬軸向速度峰值明顯增大，切向速度相應提高；分析原因在于增大一次風擴口角度后，二次風射流出口的有效截面積減少，氣流的出口速度獲得一定程度的提高，射流剛性增加，維持其旋轉的能力相應增加；但由于速度分解，一次風軸向出口速度變小，徑向速度變大，綜合一、二次風的變化，射流整體在徑向動量增大，克服逆向壓力梯度的能力增強，體現(xiàn)為回流區(qū)半徑變寬；在軸向，由于二次風動量的增加效果強于一次風的動量減少效果，流體克服軸向逆向壓力梯度的總能力增強，結果是回流區(qū)變長．當一次風擴口角進一步增大為600和80。日寸，如圖4、5所示，可以確定的一點是徑向速度進一步增大，克服徑向逆向壓力的能力加強，回流區(qū)變得更寬，回流區(qū)直徑可達1_2，D2．在軸向，一次風動量衰減，而二次風動量增加，二者相互作用的結果是流體軸向動量克服逆向壓力梯度的能力減弱，所以回流區(qū)在長度方面略有縮短；另外，擴口角度增大，加強了氣流的擴展，使得中心區(qū)域負壓梯度加大，徑向的氣流卷吸效果增強，這樣就勢必消弱了軸向的回流，這是回流區(qū)長度減小的又一個原因，因此一次風擴口角度的增加，引起了徑向動量的絕對增加，形成較寬的回流區(qū)，而軸向動量由于一、二次風的綜合作用，先增加、后下降，使得回流長度體現(xiàn)為先增長、后縮短．所以，通過改變擴口角度來加強回流區(qū)大小應該考慮一個限值，選用長而寬的回流區(qū)可以在熱態(tài)時提高回流氣溫度，增大回流量并提高回流區(qū)熱容量，強化煤粉氣流的著火．在燃燒器設計中要考慮一次風擴口角度的最佳值．
2.3多個回流區(qū)存在現(xiàn)象
  在軸向速度曲線圖上，隨著擴口角度的增大，發(fā)現(xiàn)有多個內(nèi)部回流區(qū)域存在，見圖4、5，當軸向速度在出口軸向距離為0.33D2時，出現(xiàn)軸心的正值，說明一個小回流區(qū)的結束，此后，軸向遽度再次變負，說明另外一個回流區(qū)的產(chǎn)生，這一現(xiàn)象的存在是由于一次風擴口角度的增大，增強了氣流的擴展效果，使得回流區(qū)梯度增大，卷吸氣流的能力增強，在燃燒器出口，形成了氣流的回流，此時卷的是一次風，徑向氣流的卷吸效果強于軸向卷吸．此后，射流發(fā)展，軸向逆向壓力梯度的增強引起了軸向氣流的卷吸，形成了再一次的回流發(fā)生，這次回流是軸向和徑向氣流共同參與的結果，
3 結論
  (1)旋轉射流軸向速度受一次風擴口角變化影響不大，其切向速度在旋流外圍服從擬等勢旋渦規(guī)律和在旋流中心服從剛體旋轉規(guī)律．
  (2)隨一次風擴口角度的增大，回流區(qū)徑向尺寸絕對增大，軸向尺寸先增加后減小．考慮熱態(tài)燃燒時，穩(wěn)燃和加熱的需要，燃燒器設計時要考慮一個最佳一次風擴口角度．

  (3)-次風擴口角度的增大，引起徑向壓力梯度的增大，從而形成了多次回流區(qū)域的存在．它對于分段加熱，減少溫差熱損失是有利的。

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