超臨界機組生物質燃燒機調整及給水控制研究
1設備概述
 我公司二期工程為2x63ClvIW國產超臨界燃煤機組，采用哈鍋型號為HG-1970/254-PM18超臨界參數變壓運行直流爐，單爐膛、一次再熱、平衡通風、露天布置、固態排渣、全鋼構架、全懸吊結構Ⅱ型鍋爐，爐頂采用大罩殼密封結構，前后墻對沖燃燒方式，前后墻生物質燃燒機各4層。最大連續蒸發量1970訛額定蒸發量19126t
 制粉系統：正壓直吹式，由兩臺動葉調節軸流式一次風機提供介質流動動力，每臺爐配置4臺雙進出磨煤機，BMCR工況設計煤種下四臺磨煤機全部投入遠行無備用。
 汽水系統：設內置式啟動系統，包括四個啟動分離器、一個貯水箱、一臺爐水循環泵、水位控制閥、截止閥、管道及附件等。
 風煙系統：配有兩臺動葉調節軸流式送風機，兩臺動葉調節軸流式引風機。空氣預熱器為三分倉回轉式空氣預熱器。
2燃燒調整
 我公司的MGS-4360雙進雙出鋼球磨煤機銘牌出力75訛正常運行時（鍋爐負荷大于50喲磨煤機出力在額定出力的500h -1000/6、差壓料位在400-800Pa之間運行。
21制粉系統運行投運方式
 鍋爐正常運行時，根據負荷指令不同，磨檢修、檢查的需要，磨的運行方式有：
  （衛A、&GD運行：此運行方式一般在機組負荷大于500MW或煤質較差時，過熱度要求一般在4覽左右，鍋爐各受熱面壁溫水平較高，汽溫比較好控制，各磨負荷風門開度均大于400/6，一次風機出力余度一般較大。
  （2A、豉C運行：此運行方式對過熱度要求一般在3CPC以上，水冷壁壁溫一般較高、汽溫水平不高，此方式的調節要點在于加大運行磨每層二次風門開度，A磨出力相對來說減小，燃料成倒三角控制，將爐膛火焰中心上移。
  （3A、豉D運行：此運行方式對過熱度要求一般在1寬左右，水冷壁壁溫一般也較高、汽溫水平適中，此方式的調節要點在于加大運行磨每層二次風門開度，A、B磨出力相對來說減小，D磨出力加大。
  （4A、GD運行：此運行方式機組負荷不應太低，一般40ClvIW左右，主要是入爐燃料煤質所致。
  （5岐GD運行：此運行方式對過熱度要求一般在1CPC左右，水冷壁壁溫比較好控制，但屏過壁溫不太好控制，一級減溫水調門開度較大。
 根據運行經驗，一般在A磨運行時，箭墻垂直水冷壁壁溫比較難控制，究其原因還是配煤方式及雙進雙出鋼球磨特性的影響，經過試驗調整，在相同的磨出力的情況下偏置AlⅪ2負荷風門開度得出：適當減小A2負荷風門開度，壁溫水平會往下降。通過數學空間建模分析，在磨內一個動態過程呈現，磨內高貧和劣質在磨內經過鋼球研磨，經Al分離器吹出的粉通過A1-A4分管輸送至前墻，經A2分離器吹出的粉通過A5-A8分管輸送至后墻。在A1~2負荷風門開度相等時，由于輸送至后墻阻力難度較前墻大，此時前墻出粉相對較多，熱負荷較強，致使前墻壁溫高；減小A2負荷風門開度，此時磨內粉趨于A2側，Al側粉濃度變小，但AI側相對風速、風壓加大，爐膛火焰拉長，前墻熱負荷降低，壁溫下降。同樣的原理可以引申到&GD磨。
1、引自冷凡母昔的挎風2、引自格鳳母營的熱風3、冷風門4、熱風門5、櫥臺囂6、一次風截止門7、精掃風門8、驅動喈（非驅動靖）盤荷風門9、}青掃風總門1D、旁路風門11、分離器出口磨煤機出口氣動羌斷擋板12、分離器出制爐膛出口過量空氣系數主要靠調整二次風量。本爐設計爐膛出口過量空氣系數為L1皂運行中，保持合適的過量空氣系數可以獲得較高的鍋爐熱效率，燒調整時，可以通過觀察爐膛火焰，及時查看飛灰、爐渣含碳量，來確定合理的過量空氣系數。根據本爐投運來的運行經驗，額定負荷60crvrw附近，爐膛出口過量空氣系數為L13-L17（氧量在25-30左右）時，負荷500MW左右，爐膛出口過量空氣系數為L2（氧量在35左右）時，負荷400MW左右，爐膛出口過量空氣系數為L24-L27(氧量在4-45左右)時，負荷30crvrw左右，爐膛出口過量空氣系數L31-L35(氧量在5-55左右)時，各項參數均較好。整：鍋爐運行時一次風量的比例變化不大，因此控  二次風擋板的控制：各層二次風擋板運行時的
表1鍋爐配煤方式及發熱量
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┃煤倉 ┃  4A1   ┃  4A2  481  482   ┃  4C1   ┃  4C2  4D1      ┃  4D2    ┃
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┃煤種 ┃高熱貧瘦煤 ┃ 劣質煤 無煙煤 長焰煤 ┃高熱貧瘦煤 ┃ 劣質煤  中熱貧瘦煤  ┃ 申熱貧瘦煤 ┃
┃熱值 ┃4500-5000  ┃3500-4000  4000  5500┃4500-5000  ┃ 3500-4000  4000-4500 ┃ 4000-4500  ┃
┗━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━━━━━━━┻━━━━━━━┛開度為入爐煤量的函數，通過生物質燃燒機各擋板開度的調節來達到分級配風，以調節一次風氣流的著火點、抑制燃燒中心NOx的生成及進入爐膛的風量。由于輯設計當中沒有考慮二次風箱結構的特點，導致運行時上層生物質燃燒機二次風量偏大，下層偏小，運行時適當通過偏置來調節。投運以來，本爐存在前墻熱負荷較其他均大，通過調節二次風擋板開度及燃燒強度可以在一定程度緩解當然還需調整磨兩側出力降低前墻熱負荷。
23NOx的調整
 ①在燃燒初期，燃燒區域可以采用低氧燃燒，適當降低氧量；②燃燒后期增大風量，即適當開大燃盡風；③降低停運生物質燃燒機的漏風量；④及時調整生物質燃燒機運行方式；⑤根據情況降低運行最上層生物質燃燒機風量；⑥保證脫硝系統正常運行。
3給水控制分析
 根據鍋爐的運行方式、參數可分為三個階段：啟動及低負荷運行階段；亞臨界直流爐運行階段；超臨界直流爐運行階段。每個階段的調節方法和側重點有所不同。
31鍋爐啟動及低負荷運行階段
 不同容量的鍋爐其轉干態直流運行的最低負荷有所不同，一般在250/6～350/6BMCR之間，在濕態情況下，其運行方式與強制循環汽包爐是基本相同的。汽水分離器及儲水箱就相當于汽包，但是兩者容枳相差甚遠，儲水箱的水位變化速度也就更快。由爐水循環泵將儲水箱的水升壓進入省煤器入口，與給水共同構成最小循環流量。其控制方式較之其它超臨界直流鍋爐（不帶爐水循環泵，儲水箱的水經361閥直接排放至鍋爐疏擴等）有較大不同，控制更困難。給水主要用于控制儲水箱水位，爐水循環泵出口調閥控制省煤器入口流量保證鍋爐的最小循環流量，儲水箱水位過高時則通過溢流閥排放至鍋爐疏水擴容器，此階段汽溫的調節主要依賴于燃燒控制，通過投退油槍的數量及層次、投粉數量、減溫水，煙氣擋板等手段來調節主再熱蒸汽溫度。
  此階段貯水箱小溢流調閥投自動(調節范圍6030-850CVnrr)；爐水泵出口調閥投自動(調節范圍2000-600CYnrr)；給水走給水旁路，由于給水旁路調閥調節特性不太好使，手動控制（控制好前后差壓8-lOMPa但隨著負荷及給水量的增加，要控制好旁路調閥的開度以使此差壓要逐漸減小）；汽泵投自動，給水通過給水控制來控制，但在加水的過程中要監視好汽泵的轉速，通過控制汽泵再循環調閥維汽泵轉速在穩定區。
 在此階段需要掌握好的幾個關鍵點：
 （D工質膨脹：工質膨脹產生于啟動初期，水冷壁中的水開始受熱初次達到飽和溫度產生蒸汔階段，此時蒸汽會攜帶大量的水進入分離器，造成儲水箱水位快速升高，鍋爐有較大排放量，此過程較短一般在幾十秒之內，具體數值及產生時間與鍋爐點火前壓力、溫度、水溫度、投入油槍的數量等有關。此時要及時排水，同時減少給水流量，在工質膨脹階段附近，應保持燃料量的穩定，此時最好不要增投油槍。
  （2虛假水位：虛假水位在此階段都有可能產生，汽壓突然下降出現的情況較多，運行中應對虛假水位有思想準備，及時增加給水滿足蒸發量的需要，加強燃燒恢復汽壓。運行中造成汽壓突然下降的原因主要有：汽機調門、高旁突然開大、安全閥動作、組并網，切缸過中都有可能造成虛假水位，這一點和汽包爐是基本相同的。
  （9投退油槍的時機及速度：投退油槍時要及時協調溝通，及時增減給水。保持一定的水煤比就基本上能維持汽溫的穩定。為保持水位穩定，應避免在低水位時連續投入數支油槍，或者水位很高調節困難時連續退出油槍。
  （4投入制粉系統：投入煤粉后汽壓會升高很快，儲水箱水位波動很大，很難控制。此時最重要的是要控制好給煤量和一次風量，避免進入爐膛的煤粉過多。同時控制好升壓速度，及時控制給水，必要時退掉油槍（尤其是上層油槍）。投入減溫水控制汽溫，防止超溫及圭機差脹增大。
  （9并網及帶初負荷：機組并網及負荷過程中負荷上升很快，此時應加強燃燒，及時增加給水。必要時手動關小高旁，穩住汽壓避免汽壓下降過大。
  （6并給水泵：并泵時，保持鍋爐負荷穩定，減少擾動。運行給水泵投自動，待并入泵手動，打開待并入泵出口門，勻速提高待并泵的轉速升高泵出口壓力，監視運行泵轉速轉速下降，降低出口流量，兩臺泵的增減速度協調，保